地震岩石物理
如何利用岩石物理方法研究疏鬆砂岩
三湖地區疏鬆砂岩氣藏地震檢測方法研究 疏鬆砂岩氣藏地震檢測岩石物理理論三湖地區...藏研究比較薄弱,對尋 找到含有工業價值的天然氣儲層構成障礙,因此如何利用岩
❷ 岩石物理實驗技術路線
1）採集實際油田區塊岩石樣品，或用實際砂樣製成實驗樣品，對樣品按回實際儲層流體情況進行飽答和 流體處理；
2）在模擬目標區溫度、壓力條件下，實驗測定樣品的地震波速度、密度及變化規律，並確定有關彈 性參數；
3）在模擬目標區開采過程流體狀態條件下，實驗測定樣品地震波速度及變化規律，並確定有關彈性 參數；
4）實驗測定有關岩樣的骨架結構的彈性性質，研究注水等過程對骨架性質的影響，確定岩石骨架性 質的可改變性對岩石地震性質的影響；
5）完善岩石物理理論和模型，分析流體和結構等因素對岩石彈性性質的影響；
6）應用實驗研究數據以及岩石理論模型，綜合分析各種因素對岩石性質的影響；分析實際儲層時移 地震岩石物理特徵，指導實際儲層物性模型建模和有關的時移地震資料分析。
❸ 地震屬性概述
地震屬性是指由疊前或疊後地震數據，經過數學變換導出的有關地震波的幾何形態、運動學特徵、動力學特徵和統計學特徵的特殊度量值。通過各種演算法來計算、分類、融合、分析及評價地震屬性的技術即為地震屬性提取技術。地震屬性是來自地震數據的信息，這些信息既可直接度量，又可通過基於邏輯或實踐的推理而得到。
長期以來，地震屬性提取技術一直是地震特殊處理和解釋的主要研究內容。從20世紀60年代的直接烴類檢測、亮點技術，到70年代的瞬時屬性或復數道分析、80年代的多屬性分析，直至90年代的多維屬性(如傾角、方位和相乾等)分析，地震屬性的發展經歷了幾起幾落，目前，已逐漸走向成熟。在這方面，蘭德馬克圖形公司的學者在「地震屬性的過去、現在和未來」一文中對地震屬性的發展歷史和前景作了精闢的論述。隨著數學、信息科學等領域新知識的引入，從地震數據中提取的地震屬性越來越豐富，有關時間、振幅、頻率、吸收衰減等方面的地震屬性已多達60多種，新的屬性還在不斷涌現。人們除了仍按傳統方法從頻譜、自相關函數、復數道分析中提取屬性外，近年來還採用分形、小波變換等方法從數據時窗中提取屬性。大量新屬性的出現，引起了多屬性聯合分析技術的發展(用模糊聚類、神經網路、序貫高斯、協方差等方法)，而地震屬性的分類學又使這項技術上了一個新的台階。
利用3D3C地震資料，開展三維全波地震屬性提取及應用是近幾年才開始出現的。進入21世紀，國際上大型石油公司如BP、Shell等和大型地球物理服務公司如CGGveritas、ION-Gxt、Schlumberger WesternGECO等，開始發表與多波多分量有關的屬性提取及應用成果。3D多波多分量地震勘探能提供更多的與儲層、裂縫、流體等有關的地震屬性，因此是進行岩性油氣藏和隱蔽油氣藏勘探的一種非常有潛力的方法。利用多波多分量的走時、振幅、頻率、橫波分裂、岩石物理參數、各向異性系數(裂隙等的表徵)等，可對儲層的幾何形態、儲層品質、裂縫及流體性質等進行全面的研究，可以最大限度地消除利用單一縱波進行儲層預測的非唯一性。
由於地震屬性種類繁多、來源不同、分類復雜，為論述方便，按屬性提取源數據的不同將地震屬性分為縱波屬性、多波屬性兩大類，同時對全波屬性進行定義。
縱波屬性(P-wave attrubite):指由縱波疊前或疊後地震數據，經過數學變換導出的有關地震波的形態學、運動學、動力學和統計學等特徵的度量值。
橫波屬性(S-wave attrubite):指由橫波疊前或疊後地震數據，經過數學變換導出的有關地震波的形態學、運動學、動力學和統計學等特徵的度量值。
多波屬性(Multi-wave attrubite):指由縱波，橫波疊前、疊後數據，或縱橫波聯合的數據，經過數學變換導出的有關形態學、運行學、動力學和統計學等特徵的度量值。
全波屬性(Full-wave attrubite):是多波屬性及多波聯合衍生屬性的統稱，包含了縱波屬性、橫波屬性、縱橫波聯合衍生屬性及各種屬性間的交會和融合產生的新屬性。
❹ 典型井時移地震岩石物理分析
3.2.2.1 壓力下降較多的井——A23井分析
根據動態數據的數字模擬，A23井能產生較大的壓力下降，其數值模擬的結果如圖3.2所示。根據這 種參數變化特徵，進行了單因素和多因素的岩石物理分析。
圖3.2 A23井的數值模擬結果圖
（1）壓力變化影響分析
參考數值模擬，壓力變化如圖3.3（左）所示。根據疏鬆砂岩壓力－波速實驗關系以及壓實實驗關系，利用聲波測井曲線，計算了A23井中壓力變化引起的波速變化如圖3.3（中）和密度變化如圖3.3（右），圖中紅色部分表示增加，綠色部分表示下降。從圖上可以看出，儲層的波速和密度變化是比較明顯的，都表現為正的增加。
圖3.3 A23井壓力變化（左）及其壓力變化引起的波速變化（中）和密度變化（右）
（2）含水飽和度變化影響分析
A23井不是注水井，其含水飽和度變化不大，相應的波速和密度變化也不大，如圖3.4。
圖3.4 A23井含水飽和度變化（左）及含水飽和度變化引起的波速變化（中）和密度變化（右）
（3）含氣飽和度變化影響分析
由於壓力下降過大，已經低過了石油的飽和壓力，形成了石油脫氣的現象。假定石油脫氣產生的含 氣飽和度從無到有的變化如圖3.5（左）所示，計算可得到該含氣飽和度變化所引起的速度vP的變化如圖 3.5（中）和密度變化如圖3.5（右）。從圖中可以看出，波速vP和密度在含氣飽和度增加時減小。
圖3.5 含氣飽和度變化（左）及該變化引起的波速vP變化（中）和密度變化（右）
（4）各種因素的綜合影響分析
把上述3種單因素的影響進行疊加，就得到了波速和密度綜合變化特徵，如圖3.6和圖3.7所示。
圖3.6 多種因素影響下A23井密度綜合變化圖
圖3.7 多種因素影響下A23井波速綜合變化圖
從圖3.6和圖3.7可以看出，在較大的壓力下降並同時有明顯氣體飽和度變化的影響下，A23井Ⅰ油 組上的中部以及Ⅰ油組下的上部，有明顯的波速vP下降；密度的變化在Ⅰ油組上大部分不明顯，Ⅰ油組下 表現為正的密度增加。
3.2.2.2 含水飽和度變化較大的井——A21井分析
A21井是注水井，在S油田所有注水井中，A21井是累注量最高的井。水驅油開發中有較多的含水 飽和度變化。動態數據的數值模擬結果如圖3.8所示。
圖3.8 A21井的數值模擬結果圖
根據這種參數變化特徵，進行了單因素和多因素的岩石物理分析。
（1）含水飽和度變化的影響分析
參考數值模擬結果，含水飽和度變化如圖3.9（左）所示。根據疏鬆砂岩含水（含油）飽和度－波速 實驗關系，利用聲波測井曲線，計算了A21井中含水飽和度變化引起的波速vp變化圖3.9（中）和密度 變化圖3.9（右），圖中紅色部分表示增加，綠色部分表示下降。
圖3.9 A21井含水飽和度變化（左）及其含水飽和度變化引起的波速變化（中）和密度變化（右）
從圖3.9可以看出，儲層的波速和密度變化都表現為正的增加。由於模型中飽和度變化量不超過 30％，所以波速vp的變化量並不顯著，但岩石密度的變化是比較明顯的。
（2）壓力變化影響分析
根據數值模擬的結果，A21井在含水飽和度變化的同時，流體壓力也發生變化，如圖3.10所示。
圖3.10 A21井壓力變化（左）及其壓力變化引起的波速變化（中）和密度變化（右）
對於這種壓力的變化（圖3.10，左），計算得到相應的波速變化（圖3.10，中）和密度變化（圖3.10，右），兩者都顯示為正的變化。
（3）含氣飽和度變化的影響分析
根據數值模擬的結果，A21井在含水飽和度變化的同時，含氣飽和度也有變化.圖3.11（左）是一個 參考的含氣飽和度變化輸入，實際中含氣飽和度的變化可能要遠遠小於該值。作為模型計算了該含氣飽 和度變化所引起的波速vp的變化（圖3.11，中）和密度變化（圖3.11，右）。兩者表現為負的變化，其 中波速變化比較明顯，密度變化相對小些。
圖3.11 參考含氣飽和度變化（左）及該變化所引起的波速vp的變化（中）和密度變化（右）
（4）各種因素的綜合影響分析
下面分析了各種因素的綜合影響。
首先假定石油不脫氣，沒有氣體飽和度變化，僅考慮含水飽和度變化與壓力變化的綜合影響。計算 結果如圖3.12和圖3.13所示。
從圖3.12和圖3.13可以看出，在水驅油產生較多含水飽和度變化和壓力增加時，井的周圍表現出比 較明顯的波速正變化和密度正變化。這種含水飽和度和壓力變化的組合對於注水井是有較大代表性的。
其次，考慮到壓力下降太多，到了飽和壓力以下，則必須同時考慮含氣飽和度變化的影響。對於上 述的數模結果，計算得到含水飽和度、壓力、含氣飽和度的變化對A21井波速和密度的綜合影響如圖3.14 和圖3.15。
圖3.12 含水飽和度變化和壓力變化對A21井的密度綜合影響圖
圖3.13 含水飽和度變化和壓力變化對A21井的波速綜合影響圖
圖3.14 含水飽和度、壓力以及含氣飽和度變化對A21井的密度綜合影響圖
圖3.15 含水飽和度、壓力以及含氣飽和度變化對A21井的波速綜合影響圖
從圖3.14和圖3.15可以看出，對於密度，含水飽和度的影響最大，壓力和含氣飽和度變化的影響大 致相當，由於兩者的作用正好相反，因而大致相互抵消，總的變化量大致為含水飽和度的變化引起的密 度增量。
對於波速，氣體的效應比較明顯，它大致略超過壓力和含水飽和度兩者影響的總和，因此總的速度 變化表現是：在Ⅰ油組上頂部有小的負波速變化，在Ⅰ油組下波速變化也不明顯，在底部有小的正增加。
顯然對於注水井，要具體考慮實際變化模式。對於一般的注水井，壓力變化在飽和壓力之上時，一 般應表現為波速和密度的正變化，但如果壓力比飽和壓力低太多，導致較大的脫氣，這時氣體飽和度的 變化效應將大致能抵消或超過含水飽和度和壓力變化效應的總和。
3.2.2.3 含氣飽和度變化較大的井——B12井分析
根據動態數據的數字模擬，B12井由於壓力下降較多，石油脫氣導致較大的氣體飽和度變化，其數值 模擬的結果如圖3.16所示。
圖3.16 B12井的數值模擬結果圖
根據這種參數變化特徵，在下面進行了單因素和多因素的岩石物理分析。
（1）含氣飽和度變化的影響分析
參考數值模擬結果，含氣飽和度變化如圖3.17（左）所示。根據疏鬆砂岩含氣飽和度－波速實驗關系，利用聲波測井曲線，計算了B12井中含氣飽和度變化引起的縱波速度變化如圖3.17（中）和密度變化如 圖3.17（右），圖中紅色部分表示增加，綠色部分表示下降。
從圖3.17可以看出，在Ⅰ油組上的中下部以及Ⅰ油組下的上部波速變化都表現為負增加。密度變化表 現為略有減少或不明顯。
（2）B12井壓力減小引起波速與密度變化分析
參考數值模擬結果，壓力變化如圖3.18（左）所示。根據疏鬆砂岩壓力－波速的實驗關系，利用聲波 測井曲線，計算了B12井中壓力變化引起的波速變化（圖3.18，中）和密度變化（圖3.18，右）。
圖3.17 B12井含氣飽和度變化（左）及該變化引起的波速變化（中）與密度變化（右）
圖3.18 B12井壓力變化（左）及該變化引起的波速變化（中）與密度變化（右）
對於壓力的減少，B12井Ⅰ油組上中下部以及Ⅰ油組下的上部波速vP表現為明顯的正變化，密度也表 現出略微增加的趨勢。
（3）B12井含水飽和度增加引起波速與密度變化分析
參考數值模擬結果，含水飽和度變化如圖3.19（左）所示，計算所得B12井中含水飽和度變化引起 的波速變化如圖3.19（中）和密度變化如圖3.19（右）。
圖3.19 B12井含水飽和度變化（左）及該變化引起的波速變化（中）與密度變化（右）
根據數模的結果，B12井Ⅰ油組大部分含水飽和度變化不大，如圖3.19（左）所示，以這樣的一種含 水飽和度分布作為輸入，B12井Ⅰ油組波速和密度受含水飽和度變化的影響不大。
（4）各種因素的綜合影響分析
含氣飽和度、壓力以及含水飽和度變化對B12井縱波速度和密度的綜合影響見圖3.20和圖3.21。
從圖3.20和圖3.21可以看出，對於波速，含氣飽和度增加以及壓力下降影響最大，含氣飽和度變化 的影響比壓力影響要大，兩者作用相反，含水飽和度的變化影響最小。由於壓力變化的影響不足以補償 由於脫氣導致的含氣飽和度增加所所造成的效應，因此波速總的變化表現為負增長。這種變化主要發生 在Ⅰ油組上和Ⅰ油組下的上部。
對於密度，壓力和含水飽和度變化引起的密度小量正變化略大於氣體飽和度變化引起的負變化，因 此總體上密度的變化為較小的正值，主要在Ⅰ油組上的下部。
圖3.20 含氣飽和度、壓力以及含水飽和度變化對B12波速變化的綜合影響圖
圖3.21 含氣飽和度、壓力以及含水飽和度變化對B12密度變化的綜合影響圖
❺ 油層物理與岩石物理的區別
油層物理
研究油層物理性質的學科。是油藏工程學的基礎科學，主要是採用實驗室分析方法，通過分析岩心及油、氣、水樣或物理模型，研究儲油氣岩石的物理性質，流體在地層條件下的物化特性及物化過程(如相態和體積特性)，岩石系統與流體間的分子表面性質和作用，流體的驅替機制，油氣採收率等。
岩石物理
岩石物理學是岩石和物理學之間的交叉邊緣學科，它通過專門實驗技術手段研究地殼和地幔，岩石在地球不同深度環境下（即不同溫度、壓力、流體含量等）原始（in situ)岩石物理性質、成分變化和地質構造特徵，同時為地表地球物理探測成果的正確解釋提供科學約束。 岩石物理學研究岩石物理性質之間的相互關系，具體地說，研究孔隙度，滲透率等是如何同地震波速度、電阻率、溫度等參數相關聯的
❻ 儲層的岩石物理特徵分析
用模式識別技術及測井參數與岩心的交會圖、直方圖等手段，通過對儲層的成岩作用和物回性控制答因素，以及各種測井響應特徵和機理的研究分析，總結儲層的岩性、物性及含氣性的變化規律，建立該區儲層及含氣性的地球物理響應特徵及地震與測井參數之間的關系式和識別模式，為模型設計與反演提供科學依據與基礎數據。
根據測井資料分析，研究區對岩性敏感的測井參數為：GR，CNL，DEN，LLD和SP等。根據對儲集體岩性、物性和電性的分析，分別對各旋迴地層進行測井-地震相關分析，發現對沉積旋迴和岩性敏感的參數GR與CNL與波阻抗的相關性不一致，中子孔隙度與波阻抗的相關性要優於伽馬曲線，反映沉積旋迴和岩性最敏感的參數是GR曲線。中子孔隙度曲線和伽馬曲線各有長處，僅使用單一的曲線難以達到理想的效果。較為可行的方法是根據測井參數的關系構造一條岩性指示曲線，它應當對岩性有良好的敏感度，又與波阻抗有一定的相關性。孔隙度與波阻抗呈良好的負相關，孔隙度增大時，含氣飽和度增加，波阻抗降低。
❼ 岩石物性測試指什麼
即岩石物理性質測試，主要包括：
一、密度
二、磁性：磁化率、抗磁化率、順磁化率、變化率、剩餘磁化強度等
三、電性：電阻率、各向異性、介電常數等
四、波速：彈性模量、地震波速等
五、溫度：導熱率、比熱容、熱擴散率等
六、放射性：放射性、鈾含量等
❽ 當年李四光預言的四大地震是在哪四個省份
李四光預言了中國的4個有可能隨時發生的地震地方：
1、河北省的唐山——邢台（已震）
公元1976年7月28日3點42分53.8秒，在河北省唐山發生了里氏7.8級地震，地震震中在唐山開平區越河鄉，即：北緯39.6度，東經118.2度，震中烈度達11度，震源深度12公里。
2、新疆 （已震）
2017年08月09日07時27分52秒，在新疆博爾塔拉州精河縣（北緯44.27度，東經82.89度）發生6.6級地震，震源深度11千米。截至2017年08月10日01時14分12秒已經發生了11次3級到4級不等的餘震。
3、雲南通海（已震）
通海大地震發生於1970年1月5日當地時間1時0分34秒，震中位於中國雲南省通海縣、峨山之間，震級為里氏7.8級，此次地震造成15621人死亡，受傷人數超過32431人。是中華人民共和國建國以來第三大地震。
4、山東郯城——日照或是連雲港（未震）
嚴格來講，李四光預言的是四大地震帶，而不是具體的省份，它們分別是：東南部的台灣和福建沿海、華北的太行山沿線和京津唐地區、西南青藏高原和它邊緣的四川及雲南兩省西部、西部的新疆及甘肅和寧夏。
(8)地震岩石物理擴展閱讀：
地震預測研究，在世界和我國大約都是從20世紀五六十年代才開始的。我國自1966年邢台地震以來，廣泛開展了地震預報的研究。經過40多年的努力，取得了一定進展，曾經不同程度的預報過一些破壞性地震。
例如，1975年，我國成功預報了2月4日發生於遼寧海城的7.3級強烈地震，並在震前果斷地採取了預防措施，使這次地震的傷亡和損失大大減小。
但是，地震預測是世界公認的科學難題，在國內外都處於探索階段。有關方法所觀測到的各種可能與地震有關的現象，都呈現出極大的復雜性；科研人員所作出的預報，特別是短臨預報，主要是經驗性的。
我國地震預報的水平和現狀可以概括為：
(1)對地震前兆現象有所了解，但遠遠沒有達到規律性的認識；
(2)在一定條件下能夠對某些類型的地震，作出一定程度的預報；
(3)對中長期預報有一定的認識，但短臨預報成功率還很低。
網路-李四光
網路-地震預測
❾ 基於岩石物理模型分析
（1）流體效應分析
應用修正Hertz－Mindlin接觸理論模型，分析地層水、稠油、輕油、氣體的效應。
計算模型如下：
儲層礦物為疏鬆的泥質石英砂層，泥質含量12％，孔隙度31％，有效壓力16MPa，溫度64℃。該體 系看作砂、泥質二元彈性體系，取砂的體積模量為39GPa和剪切模量33GPa；泥質體積模量20GPa和剪 切模量10GPa。有效的礦物體積模量35.864GPa，剪切模量28.051GPa，密度2.6416g/cm3。
流體數據：
原始地層水礦化度6000×10－6，密度1.0266g/cm3，體積模量2.553GPa；
稠油：氣油比10，密度為0.909g/cm3，體積模量1.818GPa；
輕油：密度為0.7615g/cm3，體積模量1.126GPa；
氣體：密度為0.1g/cm3，體積模量0.03GPa；
岩石骨架：體積模量2.58GPa，剪切模量3.03GPa；
表2.5 不同流體飽和時岩石波速變化
表2.5的數據顯示，稠油接近於水的性質，而輕油接近於氣體的性質。模型預測的數據與實驗測定的 結果大致相當。
（2）水驅油過程分析
基於修正Hertz－Mindlin接觸理論模型，對水驅稠油過程中疏鬆砂岩波速變化進行數值模擬計算。圖 2.3除在高含油飽和度處計算結果略比實驗數據低，總的變化特徵基本吻合。說明在此採用的岩石物理模 型和演算法基本能滿足實際過程分析的要求。
（3）泡點附近流體屬性變化對岩石地震波速的影響模擬分析
當流體壓力變低到泡點壓力以下後，由於有氣體從油中逸出，岩石的波速將變小。稠油溶解有一定 量的氣體，典型的氣油比GOR為10。泡點壓力在14～10MPa附近。從該油藏溫壓條件看，地層流體壓 力16MPa，（開采等引起的）壓力的波動在2～4MPa，溫度64℃，波動2℃左右；顯然油藏中部分稠油 可能處在泡點附近。對於小的壓力波動（變小），可能會導致稠油進入泡點壓力下的狀態，部分氣體從 稠油中逸出，孔隙中形成氣—液兩相流體狀態，其結果將會引起儲層地震波速改變。
應用岩石物理模型模擬計算這種變化特徵。把該體系看做砂、泥質二元彈性體系，泥質含量18％，孔隙度32％，有效壓力16MPa，溫度25℃。取砂的體積模量為39GPa和剪切模量33GPa，密度為2.65g/ cm3；泥質體積模量20GPa和剪切模量10GPa；得到礦物的體積模量34.442GPa和剪切模量26.099GPa，密度為2.65g/cm3；油的密度為0.88g/cm3，體積模量1.91GPa；氣的密度為0.138g/cm3，體積模量0.03GPa； 有效壓力16MPa下，疏鬆砂岩的骨架體積模量為2.2GPa，剪切模量為2.65GPa。
圖2.3 水驅稠油過程中疏鬆砂岩波速變化圖
圖2.4 岩石物理模型預測泡點附近疏鬆岩石地震波速變化特徵
把上述參數作為輸入，得到如圖2.4模擬結果。從圖2.4中可以看出岩石物理模型預測結果與測量值 大致一致。
❿ 喀斯特斷裂及其充填物的岩石物理特徵
12.2.2.1 喀斯特斷裂充填物的岩石物理特徵
淺表喀斯特溶洞（漏斗、盲河谷、溶蝕盆地等）基本上均充填有各種地質成因類型的大陸沉積物。但由於風化作用、河流沖刷等作用，使這些沉積物的粒度組分發生分選性變化，因此，充填物的物理性質各不相同，如表12.2.2所示。
表12.2.2 喀斯特溶洞充填物的岩石物理特徵
地下較深部喀斯特溶洞充填物一般是：空氣、水、冰、風化殼物質、溶洞壁和各種不同類型的再生沉積物。其電阻率、縱波速度、密度值變化列於表12.2.2。
12.2.2.2 探查和評價喀斯特作用的地球物理方法
探測岩溶最常用的電法有電阻率法、電磁法、自然電場法和探地雷達法等。電阻率法作為傳統的電法在岩溶探測中被廣泛使用。它具有較好的垂向解析度，適合於淺部和深部溶洞的探測。
探地雷達作為一種較新的探測技術，近年來在岩溶地質調查中取得了很好的效果。美國和歐洲的一些國家已將其作為岩溶探測中一種必備的常規手段。該方法在高阻覆蓋區，可非常准確地確定出地下溶洞的埋深、大小，並且具有很高的解析度，該方法的局限性是受地表低阻層的影響甚大，低阻層的存在會大大降低其探測深度。
用於岩溶調查的地面地震方法包括地震折射法和高解析度反射法。美國研究人員在方法試驗研究的基礎上提出了折射波形（Refracted Wave Form）和折射扇形排列（Refracted Fan Shooting）兩種方法。它們本質上屬於標准折射法在排列方式上的兩種變種。
折射扇形排列法與折射波形法的區別是前者使用多個檢波器排列成半圓形，各檢波器至震源的距離均相等。這兩種方法野外作業簡便、快速，解釋簡單、成本較低。在美國佛羅里達州三個岩溶發育區的調查結果表明，它們對探測淺部的干溶洞效果頗佳，但探測深度不大。
鑽孔地震成像（包括鑽孔—地面和鑽孔—鑽孔等測量方式）也可有效地探測岩溶。該方法通過測量地震波，以成像的方式，可較准確地圈定出較深部和鑽孔之間的溶洞，並可確定出溶洞內及其周圍物質的物性參數和水文地質特徵等。
重力測量廣泛用於岩溶和洞穴等探測，尤其是微重力測量。西方國家的一些研究人員將微重力測量作為岩溶發育區普查和詳查中的主要方法之一。實際野外測量時測網的布設取決於所研究的洞穴特徵，目的是使被探測對象能夠明顯地分辨出來。用重力法探測溶洞，無論溶洞是空的還是被物質所充填，其密度一般比圍岩的密度要低，故在重力剖面上溶洞的位置與重力低相對應。重力測量的缺點是干擾因素較多，如地形的起伏等。
莫斯科地質勘探學院曾在莫斯科、卡盧加和其他地區利用氫射氣測量進行了大比例尺岩溶區調查，取得了良好的效果。射氣測量的濃度低值異常與岩溶發育特徵對應。